Hastelloy B3（N10675）哈氏合金概述：Hastelloy B3（N10675）是一种以镍、钼、钴等元素组成的镍基高温合金，含镍量约为65 %。
Hastelloy B3（N10675）镍基合金材料是在哈氏合金B2的基础上改进的新材料，提高了材料的热稳定性，从而提高了耐蚀性能，同时，改善了热成形与冷成形性能。
近年来，已经越来越多地应用于化工装备的生产制造中。
哈氏合金B3主要规格：哈氏合金B3无缝管、哈氏合金B3钢板、哈氏合金B3圆钢、哈氏合金B3锻件、哈氏合金B3法兰、哈氏合金B3圆环、哈氏合金B3焊管、哈氏合金B3钢带、哈氏合金B3直条、哈氏合金B3丝材及配套焊材、哈氏合金B3圆饼、哈氏合金B3扁钢、哈氏合金B3六角棒、哈氏合金B3大小头、哈氏合金B3弯头、哈氏合金B3三通、哈氏合金B3加工件、哈氏合金B3螺栓螺母、哈氏合金B3紧固件。
为了保证所询价格准确合理，请您务必提供下述技术要求：哈氏合金B3（N10675）材料膨胀节制作工艺论言客户的设计工艺参数及要求见表1。
2.2 满足客户工艺要求的设计参数根据客户位移量及疲劳设计寿命要求，确定膨胀节成型前的厚度及设计波数，依据GB/T12777-2008《金属波纹管膨胀节通用技术条件》及ASTM B333《锦一钼合金板、薄板和带材》哈氏合金 N10675 材料的相关要求，合理确定膨胀节成型过程的弯曲半径，并按GB/T12777-2008K金属波纹管膨胀节通用技术条件》中的刚度及疲劳寿命计算公式进行校核。
膨胀节的最终设计参数见表2：2.3 默胀节工艺参数的计算与校核依据GB/T12777-2008《金属波纹管膨胀节通用技术条件》标准中无加强U型膨胀节的相应公式，对DN500膨胀节的各项应力、疲劳寿命、膨胀节的轴向刚度、轴向位移、平面失稳压力进行计算及校核，其结果详见表3～表8。
2.4 膨胀节点计算及校核结论（1）膨胀节平面失稳压力0.74MPa>设计压力0.15MPa，满足膨胀节使用要求;（2）膨胀节奏向整体位移 20mm、横向位移10mm、角向位移1°状态下，计算疲劳寿命为 7272次，满足标准及客户要求的疲劳寿命7000次;2.5 膨胀节的详细图根据客户的条件图以及要求，最终膨胀节的结构设计详细图见图1∶3 膨胀节制作技术方案3.1 N10675 哈氏合金材料该产品的波纹管和内衬筒组件材质均为 ASTM B333 UNS N10675 ALLOY B3（以下简称为 B3）。
B3是一种以镍、钼、钴等元素组成的镍基高温合金，含镍量约为65%。
B3镍基合金材料是在哈氏合金 B2 的基础上改进的新材料，提高了材料的热稳定性，从而提高了耐蚀性能，同时，改善了热成形与冷成形性能。
近年来，已经越来越多地应用于化工装备的生产制造中。
目前，国内暂无该材质波纹管的液压成型经验可参考，且 B3板材较为贵重，为保证膨胀节产品的成型率，制作过程中针对以下几个方面进行探讨。
3.2原材料性能此膨胀节B3板材共有1mm（波纹管管坯用料）和 3mm（内衬筒用料）两种规格。
采购时应满足 ASTM B333标准，且固溶状态交货，原材料到厂后，应复验原材料化学成分及力学性能，，确保板材性能符合标准要求。
为保证膨胀节成型过程中不因应力产生裂纹，且消除管坯卷制时产生的应力，并对焊缝进行性能恢复，对原材进行固溶处理，保证 9 波纹管管坯用1mm 的 B3材料实测固溶前后力学性能值与标准值对比。
由上表可以看出，B3板材在固溶热处理后的抗拉强度和屈服强度变化不大，但延伸率有较为明显的提升，有制干波纹管的压制成。
建议在液压成型工序前增加了管坏的固溶执外理。
以提升管坏的冷变形能力。
3.3 热处理 过程中的注意事项B3 材料热处理敏感性较强，热处理的方式及温度不当，材料容易造成角裂。
在热处理之前和热处理过程中，应始终保持膨胀节清洁和无污染，这一点非常重要。
在加热过程中，膨胀节不能接触硫、磷、铅及其他低熔点金属，否则会损害合金的性能，使合金变脆。
加热炉最好为电炉，如采用燃气或燃油炉，燃料中的含硫量越低越好，根据材料厂家推荐，天然气和液化石油气中的硫的总含量不大干0.1%（V），城市煤气中硫的含量不大于0.25g/m³，燃油中硫含量应少于0.5%（W）为较好。
图2为膨胀节成型后采用电炉固溶处理示意图。
图 3为固溶处理后膨胀节（未涂抹耐高温保护涂料），图 4 为表面涂抹 KBC一12 耐高温保护涂料，涂料与水 B3材料在高温时发生反应，B3表面被严重腐蚀见图 5，导致的膨胀节最终报废。
炉气必须洁净并以微还原性为宜，应避免炉气在氧化性和还原性之间波动，加热火焰不能直接接触工件。
膨胀节入炉前心须支撑，诚免高温下发生不良变形。
藏胀节升温速度尺可能快。
心须待炉温达到处理温度后膨胀节才能入炉。
出炉后应快速水冷。
用浸人法或全面积均匀喷淋，严整采用水管浇注。
以防冷热不均，导致发生异常变形或撕裂。
另一种方法就是热成形，热成型的优点是可一次成形，能避免加工硬化，如果成形温度能控制好，还可免去热处理。
但热成形过程中温度变化很大，每个区域都有不同，甚至与模具直接接触的表面可能要远低于金属内部的温度。
很难测量和控制。
一日在加工过程中局部材料进入敏感温度区。
产生微裂纹等缺陷，便很难在后期的固溶热处理中消除。
经过试验，最终选择了冷成形工梦步。
成刊后整体固溶人理。
压制方法优先选用模压。
冷成形过程中，变形率较大时要采用分步成形工艺。
分步成形要进行中间热处理，宜选用固溶热处理，温度控制在1000℃以上。
选择固溶式热处理工艺，温度达到 1060～1080℃。
加工件最终压制成形后还要再进行一次固溶热处理，消除残余的应力，避免影响后续的焊接质量。
3.4 焊接性能测试B3 材料的拼接焊缝，应采用钨极氩弧焊（GTAW）焊接方法，并采用纯度 99.999%的空气保护，保证焊缝及热影响区不被氧化，膨胀节焊接之前，必须采用刮刀的方式去除坡口和母材表面的附着物和氧化层，氧化膜和杂质的存在会影响焊缝和热影响区的性能。
焊接应选用小电流，避免过慢的速度，不摆动，层间温度控制在 100℃以下，采用正、背两面放气保护，避免合金元素高温氧化烧损。
压制前应将焊缝表面打磨光滑，去除焊缝表面较厚的氧化层并辅以酸洗。
B3 材料焊缝 的氧化层很坚 硬，直接酸洗难以去除，在压制成形过程中很容易产生细微的裂纹，对焊缝的性能造成影响。
波纹管管坏纵向焊接接头经过 100%RT检测后合格，符合GB16749一1997 中附录 B合格要求。
3.5 冷压成型件能 测 试公司之前从未压制过B3 材质的波纹管。
国内也无参考先例证明B3波纹管是否可以冷压成刑为了避免浪费 B3板材，我们在进行该任务号之前先行试压了一件 DN200 单波波纹管来测试 B3板材的冷变形能力。
经测试。
B3板材的冷变形能力能满足此膨胀节的变形率。
基本可以保证该产品的顺利成刊。
为保证材料的使用性能及消除成型过程中的残余应力，成型后膨胀节应进行固溶处理。
3.6 翻边结构的可行性受客户对产品总长度的限制，该膨胀节的波纹管与法兰为直接翻边连接，无两端接管（如图1 所示）。
同时。
为了避免波纹管波高过大干扰法二的连接螺栓。
该波纹管两个端波的波高小干中间波的波高。
加大了波纹管的液压成型难度。
鉴于 B3板材的特殊性，先采用不锈钢的管坏进行试压，以测试模具的话用性及该波纹管型式的可行性。
经测试，成型后的不锈钢波纹管波形参数基本符合图纸要求，翻边情况良好，证明模具尺寸完全可以满足波纹管的压制需求。
3.7 内衬筒翻边制作此膨胀节的内衬筒为锥形翻边管（如图1 所示），由于翻边量单边为125mm;B3 材料的加工难度较大，为方便制造，将其拆分为翻边环板和锥管两部分，先冲压出翻边环板，再与锥管进行组焊，保证图纸要求尺寸。
同时，为了确保冲压出的翻边环板尺寸符合要求，在用 B3板材进行冲压前，先用不锈钢板材进行了冲压测试，并不断调整模具尺寸，以确保 B3 材质的翻边环板能一次冲压成功。
经试验，最终翻边结构内衬筒制造后符合图纸要求。
3.8 哈氏合金B3膨胀节表面处理工艺在产品酸洗钝化前，先将试制的一件DN200 波纹管在含60%的 HNO;溶液进进行了酸洗钝化，以验证酸洗质量。
结果，波纹管在酸洗钝化过程中发生严重腐蚀现象，局部出现纸片式破损（如图6 所示）。
经反复酸洗试验发现 B3材质不耐 HNO3腐蚀，与 HNO;发生反应。
经过反复试验各种酸洗膏，试验证明应采用不含硝酸的氢氟酸酸洗膏进行酸洗钝化，酸洗后表面如图 7 所以，能满足材料的使用要求。
4 结语经过制作过程中各工序的反复试验，，甲基丙烯酸甲酯（MMA）项目多波 B3材料膨胀节 DZUF1.5一500-20/10/1试制成功，在试制的过程中技术难点总结如下，供大家参考、借鉴∶4.1 为保证膨胀节压制过程中的质量，成型前管坯需进行固溶处理。
4.2 为保证波纹管的酸洗质量，应采用不含硝酸的氢氟酸酸洗膏进行酸洗钝化。
4.3 为保证焊缝不被氧化，应采用纯度 99.999%氩气进行保护，并采用氩弧焊、小电流焊接。
4.4 为保证材料性能的均匀行，应采用冷成型，成型后固溶处理的方式。
4.5 B3 材料在热处理过程中，表面应洁净、无油污等杂质，且不应涂抹高温防氧化膏，以免与 B3材料在高温下发生反应。